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有哪些
封閉母線外殼局部過熱原因分析處理規(guī)程
封閉母線作為電力系統(tǒng)中的重要組成部分，其外殼局部過熱問題不容忽視，可能導(dǎo)致設(shè)備損壞、效率下降甚至引發(fā)安全事故。本規(guī)程將針對這一問題，從多個角度分析原因，并提出相應(yīng)的處理措施。
1. 設(shè)計不合理：母線設(shè)計不符合電氣規(guī)范，如散熱面積不足、材料導(dǎo)熱性能差，可能導(dǎo)致熱量積聚。
2. 安裝不當(dāng)：安裝過程中，母線連接部位未緊固或接觸不良，造成電阻增大，從而引起局部過熱。
3. 過載運(yùn)行：母線長期超負(fù)荷運(yùn)行，超出其額定電流，導(dǎo)致發(fā)熱增加。
4. 絕緣老化：母線絕緣材料隨著時間推移而老化，電阻率降低，引發(fā)局部過熱。
5. 環(huán)境因素：高溫、高濕環(huán)境影響母線散熱，或灰塵、污物堆積影響散熱效果。
標(biāo)準(zhǔn)
封閉母線外殼局部過熱處理依據(jù)
1. 國家及行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)：參照《電力設(shè)備預(yù)防性試驗規(guī)程》、《電氣裝置安裝工程母線裝置施工及驗收規(guī)范》等相關(guān)規(guī)定。
2. 制造商技術(shù)手冊：依據(jù)設(shè)備制造商提供的技術(shù)參數(shù)和維護(hù)指南進(jìn)行分析和處理。
3. 內(nèi)部操作規(guī)程：結(jié)合企業(yè)自身的設(shè)備管理規(guī)定和操作流程，確保處理措施符合企業(yè)實(shí)際情況。
是什么意思
封閉母線外殼局部過熱原因分析處理
1. 分析原因：通過測量溫升、檢查接頭狀態(tài)、觀察絕緣材料狀況等方式，確定導(dǎo)致過熱的具體因素。
2. 制定措施：根據(jù)分析結(jié)果，針對性地調(diào)整設(shè)計、改善安裝工藝、限制負(fù)載、更換老化部件或優(yōu)化運(yùn)行環(huán)境。
3. 實(shí)施處理：按照標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)程執(zhí)行，如緊固連接、清潔外殼、增加散熱設(shè)施、更換絕緣材料等。
4. 監(jiān)控評估：實(shí)施后持續(xù)監(jiān)測母線運(yùn)行狀態(tài)，確保過熱問題得到有效解決，必要時進(jìn)行復(fù)檢和調(diào)整。
總結(jié)，封閉母線外殼局部過熱問題需要從多方面進(jìn)行深入分析，依據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)制定處理方案，并在實(shí)踐中不斷調(diào)整優(yōu)化，以保障電力系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運(yùn)行。
封閉母線外殼局部過熱原因分析處理規(guī)程范文
前 言
全連式離相封閉母線鋁質(zhì)外殼對母線能起到很好的密封隔離作用,基本上消除了外界潮氣、灰塵以外物所引起的接地和相間短路事故,同時也確保了人身的安全,具有高度可靠性。全連式外殼回路由于電磁感應(yīng)而產(chǎn)生的環(huán)流(數(shù)值大約等于母線電流但方向相反),能使殼外的磁場大部分消失,從而消除了殼外鋼結(jié)構(gòu)的感應(yīng)損耗發(fā)熱。由于它所具有的優(yōu)越性,所以全連式離相封閉母線被廣泛用于8000a以上的發(fā)電機(jī)出線及其廠用分支線上,但是使用中也應(yīng)注意其發(fā)熱問題。
1 問題提出
1. 1 發(fā)現(xiàn)缺陷
2003年4月下旬,淮北發(fā)電廠電氣運(yùn)行值班員,在5號發(fā)電機(jī)(已增容改造為220mw)帶200mw負(fù)荷運(yùn)行時對設(shè)備巡回檢查中,用遠(yuǎn)紅外測溫儀測得其出線b相(中相)封閉母線可拆伸縮節(jié)軟接箱外法蘭處局部過熱,溫度高達(dá)125℃(同法蘭其它部位的溫度也較高,且明顯地高于邊相的相對位置),高峰負(fù)荷后降低機(jī)組出力,該區(qū)域溫度隨著下降,但150mw負(fù)荷時過熱處的溫度仍不低于100℃,同法蘭其它部位的溫度也均在70℃左右,超過部頒規(guī)定。若長期過熱,將造成橡膠伸縮節(jié)快速老化導(dǎo)致?lián)p壞,從而喪失封閉母線的密封性能。
1.2 原因分析
(1) 有資料表明,由于全連式封閉母線外殼環(huán)流的集膚效應(yīng)與鄰近效應(yīng),三相并排布置圓管載流導(dǎo)體的中相附加電阻與三相平均附加電阻之比接近2倍,因此中相封閉母線外殼的溫升都高于邊相。
(2) 淮北發(fā)電廠5號發(fā)電機(jī)封閉母線伸縮節(jié)處內(nèi)藏12片截面120mm×10mm的跨接鋁排(均勻分布),鑒于圓導(dǎo)體的集膚效損耗系數(shù)kf=r/r0≈1(式中:r 是交流電阻,r0是直流電阻),可認(rèn)為封閉母線外殼回路由于電磁感應(yīng)而產(chǎn)生的環(huán)流也是均勻分布的,即正常情況下每片跨接鋁排通過的環(huán)流約為發(fā)電機(jī)負(fù)荷電流的1/12。
(3) 該伸縮節(jié)處的跨接鋁排雖為內(nèi)藏式,但可初步判斷過熱處的內(nèi)藏跨接鋁排有接觸不良現(xiàn)象。根據(jù)全連式封閉母線外殼環(huán)流損耗的計算公式pc=i2krkokf.式中ik為外殼環(huán)流;rko為外殼直流電阻;kf為外殼的集膚效應(yīng)損耗系數(shù),在厚度不大于8mm時可取為1。
顯見,隨著過熱處內(nèi)藏跨接鋁排的接觸不良,該部位的直流電阻rko將同步上升,引起該處的環(huán)流損耗pc成正比例上升,勢必引起局部過熱。且隨著機(jī)組負(fù)荷的變化,外殼環(huán)流ik相應(yīng)變化,環(huán)流損耗pc與外殼環(huán)流(有效值)的平方成正比,溫升必然隨之相應(yīng)變化。
2處理方法
2.1運(yùn)行中處理方案的似定
(1)缺陷未處理前,聯(lián)系省中調(diào)適當(dāng)降低5號發(fā)電機(jī)有功、無功負(fù)荷,電氣運(yùn)行值班員加強(qiáng)巡檢,做好連續(xù)測溫工作,安裝一臺臨時排風(fēng)扇,外部吹風(fēng)降溫,盡量控制過熱處的溫度。
(2)伸縮節(jié)兩端軟接箱外側(cè)每側(cè)法蘭均有24顆固定螺栓,擬在每對螺栓間逐一加裝連接小鋁排,以期對內(nèi)藏式跨接鋁排實(shí)施分流,從而降低發(fā)熱。
由于封閉母線外殼是三相短路并接地的,鋁外殼上感應(yīng)的軸向電動勢與大地間無電位差,故可在不停機(jī)的條件下實(shí)施。
2.2 停機(jī)后處理過程
由于恰逢機(jī)組停機(jī)備用,于是便在停機(jī)后進(jìn)行了處理。
(1)解體伸縮節(jié)橡膠套,經(jīng)查各跨接鋁排的固定螺栓雖無嚴(yán)重的松動現(xiàn)象。但部分緊固螺絲有明顯的電化腐蝕造成接觸不良而導(dǎo)致過熱的痕跡,特別是過熱處所對應(yīng)的固定螺絲狀況尤甚。解開12塊跨接過渡鋁排,對過熱、電化腐蝕部位進(jìn)行打磨后涂抹增強(qiáng)導(dǎo)電性和防氧化性的電力脂,以消除接觸電阻大造成的發(fā)熱。
(2)考慮到5號發(fā)電機(jī)組已運(yùn)行多年(1981年投運(yùn)),為增強(qiáng)b相封閉母線伸縮節(jié)連接處的載流量,仍按上述處理方案,在b相伸縮節(jié)兩端軟接箱外法蘭間加裝24根截面50mm×5mm連接小鋁排,以期對12塊內(nèi)藏式跨接鋁排進(jìn)行分流,同時增大表面散熱能力、處理情況如圖1所示。
3 效果檢測
(1)2003年5月初,5號發(fā)電機(jī)組運(yùn)行帶200mw負(fù)荷時,用遠(yuǎn)紅外測溫儀測得封閉母線b相原過熱處的溫度為50℃,同法蘭其它部位的溫度也降至50℃以下。夏季高溫天氣帶210mw時,b相封閉母線伸縮節(jié)法蘭處溫度也在65℃以下,降溫效果明顯,5號發(fā)電機(jī)組圓滿完成了迎峰度夏任務(wù)。
(2)210mw負(fù)荷時,用鉗型電流表測得新加裝的b相封閉母線伸縮節(jié)處連接小鋁排每根通過的電流均在25a左右,達(dá)到了預(yù)期的分流目的。
結(jié)束語
通過以上200mw發(fā)電機(jī)組封閉母線伸縮節(jié)軟接箱外側(cè)法蘭局部過熱的發(fā)現(xiàn)、分析與處理,建議有大型機(jī)組的發(fā)電廠應(yīng)重視以下事項:
(1)遠(yuǎn)紅外測溫儀用于電氣專業(yè)運(yùn)行現(xiàn)場的巡檢是非常必要和重要的;
(2)應(yīng)將發(fā)電機(jī)的封閉母線伸縮節(jié)列入電氣專業(yè)巡檢設(shè)備,將發(fā)熱作為重要巡檢內(nèi)容;
(3)一旦發(fā)現(xiàn)伸縮節(jié)外法蘭處有超溫現(xiàn)象,在短期無停機(jī)的機(jī)會時,可采用運(yùn)行中處理方案,減少機(jī)組的非計劃停運(yùn);
(4)機(jī)組檢修時,應(yīng)針對發(fā)電機(jī)封閉母線運(yùn)行中溫升高的具體情況,認(rèn)真檢查并修復(fù)伸縮節(jié)處內(nèi)藏跨接鋁排的接口,以充分保障發(fā)電機(jī)組的可用性。
